本帖最后由 一兩酒 于 2013-7-15 22:58 編輯 M" [' g# @% _8 l7 z. r- w
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其實機加工還是挺復雜的，尤其接近800的加工面，一刀走過去，“推拔”度是肯定有的，（就是因刀具磨損造成的錐面）那是老T操心的事了，我就不管了。
P5 `; C5 @$ g% N% O, }) Y下面我就精心設計那個“大過癮”了。
+ E1 s8 n7 C) r! O2 R- b, `# ?8 a首先嗎，要對大環進行應力校核了，軸我根本就不考慮，要壞，也是環先壞，用環的許用應力扣掉環件殘留的應力，工作載荷產生的應力。大概就知道熱裝造成的應力值的范圍。這個估算很快的，許用應力的范圍出來了。
! P; s1 l/ g0 E' H! N用許用應力的范圍倒推過盈量，我操，過盈巨大無比，跟自己想像的根本不是一回事。按照這個過盈量，加熱到800度，都TM裝不進去！(不說800度膨脹量不夠軸大，因為熱轉也要有最小裝配間隙的）0 i" v( j$ r# J
800度，都TM回火了，那大環還能用嗎？
: b' \; O/ p; r或者是老外玩的是冷裝+熱裝，來個冰火兩重天？& J m8 R0 L+ y
后來回過神來，罵自己是蠢豬，許用應力值是一回事，傳遞要求扭矩，裝配表面所需應力值是TM另一回事！還有個彈性極限問題！0 a8 M. O( D% i- S! J
好吧，再來估算，傳遞要求扭矩，加上安全系數，反推裝配表面所需的應力值。% z5 H0 S" M; o: A
然后，不考慮殘留應力和工作載荷的應力，就用裝配表面所需的應力值再反推熱裝過盈量，我操，出奇的小？0 O! V/ W3 o7 @" F9 `& @
不是大就小，本人頭有點大。; k! `' w# G' j6 L6 d5 Y
9 a d( W' _5 x/ e* P- N當時頭有點暈，就出去走走，心里想，媽了個逼的，這老大，能從德國偷資料回來嗎？偷回來就省事了。/ e' @/ z4 s8 P- c1 E
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看看手上幾個數：
6 e7 n& e% Y' D6 M# h; N. I3 H環件許用應力，環件殘留的應力，工作載荷的應力，傳遞要求扭矩所需表面應力值，大過盈產生的應力值，小過盈產生的應力值。
& P9 X6 \6 Q/ E" D' ?( r忙了一整天，就搞了幾個數，沒啥進展。本loser 心中充滿沮喪。7 `; v7 I, N" P- B; Y
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本loser心高氣傲，給敲了一棒子，也冷靜下來分析一下。# o. p1 S! S8 T' W/ W% Y
環件許用應力是廠家提供的，數值也最大，數字應該可靠。( e+ O2 }6 [6 c8 {& k, C. B
殘余應力，數值不小，即使相對于許用應力也不是小值，是最大的危險源。
0 ^- K6 J# Z0 z& ^* N工作載荷的應力，不大，但是這個貨呢，有個局部載荷集中問題，最高值也不小，但和前兩者比，也是毛毛雨了。
4 ^( p+ K3 Y" h$ R; S& `/ b傳遞要求扭矩所需表面應力值，這個不大，但是，它是多變的，其他幾個值要么比較確定，要么能測量，這個值，不好把握，想了半天，按瞬時沖擊來算吧，還TM去電氣要電機的電流速度圖去。6 I# \7 V, k9 c: G; [4 _- q
大過盈產生的應力值，小過盈產生的應力值。也就給了個范圍，意義不大。& Z6 ]4 j( [/ J" r
應力怎么整合呢？本來想，加到一起得了，因為其他值相對于殘余應力值不大，想了想，本loser嗎，還是要顯示出壓倒性的實力來，省的有人有P話！
7 D2 W: p. K0 i3 v) T v2 v& z實際應用的時候，德國的滾碾子，有崩斷的，有大塊掉肉的，崩斷按第一強度理論校核，崩斷就按第三強度理論校核吧，對不對不管，先唬住人再說。2 B. R+ S6 J2 ^: x1 n
冷靜下來，又TM把《理論力學》書翻開，算工作載荷的應力時候，TM的，又去電氣要最大輸出扭矩，最大瞬時角加速度，再算了一遍。
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算完了之后，本loser對過盈量的范圍有個譜了，確實不小，但也沒有到極端變態的地步，算是常態的邊緣吧。
) u' {4 i; B) p* @9 k1 q不過呢，本loser對計算結果一般是只當參考，具體取值，本loser是要根據經驗調整的，這也是本loser牛逼所在。 |
樓主: 一兩酒
發表于 2013-7-15 20:48:01
